33. Pregunta: Nuestra empresa tiene una planta de tratamiento de aguas residuales municipales que utiliza el proceso de oxidación de carrusel 2 000, con una capacidad de 80,000 toneladas/día .
La eliminación de NH 3- n no es ideal durante la operación . El promedio NH 3- n en el influyente el mes pasado fue 32 . 35 mg/L, y el efluente fue de 25.99 mg/l. ¿Se puede aumentar el valor DO en la zona aeróbica para reducir el valor NH 3- n?
Respuesta: Se puede aumentar el oxígeno disuelto en la zona aeróbica, y la puerta de reflujo interna se puede abrir de par en par, de modo que el volumen de la parte anóxica de la zona de desnitrificación se puede reducir, lo que puede mejorar el efecto de nitrificación en cierto punto . en además, factores como si la alcalinidad también se debe considerar suficiente .}}}}}}}}}}}}}}
34. Question: The hydraulic design of the Carrousel oxidation ditch is still a topic that has not been fully explored in China. I think the main reason is that it involves many factors: such as the mechanical and hydraulic performance of mechanical equipment (especially surface aerators) (such as aeration impeller shape, speed, immersion depth, etc.) and the energy input into the water during operación (esta energía también tiene una relación de distribución en oxigenación, propulsión y agitación); y el diseño específico de la zanja de oxidación y el diseño del cuerpo de la zanja, como la longitud del canal, el ancho y la profundidad del agua, la ubicación y la forma de la pared de desvío, ya sea que se establezca excéntricamente, etc. .
Solo combinando todos estos factores (y quizás otros no mencionados anteriormente) podemos derivar la forma de flujo de agua específica y los parámetros relacionados (como líneas de corriente, turbulencia, grado, distribución de velocidad transversal y velocidad promedio de velocidad, etc. .) En la cáscara de oxidación de la correa .}}.}}}}}}}}}}} en el que la visión de la oxidación de la correa es la visión de la hidráulica de la visión. de carrusel?
R: En realidad, no es necesario considerarlo tan complicado . La velocidad de flujo en la zanja de oxidación no tiene una relación cualitativa con el tiempo de retención hidráulica o el volumen de la zanja de oxidación . La velocidad de flujo en la zanja de oxidación se basa en el control de no sedimentación en la zanja {}}} es demasiado pequeño, el lodo se hundirá . Es completado por hélices bajo el agua o aireadores de superficie . Es solo que el equipo para completar el caudal debe determinarse de acuerdo con la profundidad y la longitud de la piscina, y la selección del equipo de diferentes fabricantes también es diferente .
35. P: ¿Puede decirme las precauciones en la operación y gestión de la zanja de oxidación de tres canales?
R: Hay muchas cosas a las que prestar atención a . Primero, el tiempo del ciclo de operación debe determinarse de acuerdo con la situación real, y luego el tiempo de cada etapa de operación dentro del ciclo debe determinarse . La etapa de operación primero debe determinar la hora de la etapa C, porque la etapa C es el tiempo de separación de lodo y agua {}}. Capacidad de oxigenación y mezcla de fuerza impulsora . La profundidad de inmersión de todos los pinceles giratorios en la piscina debe ser consistente . La profundidad de inmersión del cepillo rotativo debe ajustarse por la puerta de vertedero de la salida en un estado estático, es decir, la puerta de aire de salida debe ser elevada y reducida a la profundidad cuando la oxidación en el agua está en el agua está en el agua que no está en el agua está en el agua estática. El pincel rotativo está en una profundidad de inmersión adecuada, la apertura de la puerta de vertedero de salida es el límite de apertura del pincel giratorio durante la operación . Los límites de todas las puertas vertederas de la salida de las dos zanjas laterales en el estado abierto deben ser básicamente los mismos .}
Según las características de las aguas residuales y la situación real del dispositivo, el mejor modo de operación diaria debe determinarse a través de la operación de prueba y la entrada en el programador controlable para el control de operación . Cuando se producen condiciones anormales, el modo de operación debe ajustarse a tiempo, como: cuando la separación de lodo y el agua en el tiempo de sedimentación sea difícil de hacer una pobre asentamiento, el tiempo de la etapa debe ser el tiempo de la etapa C, y el tiempo de la etapa, y el tiempo de la etapa, y la mayor parte de la etapa, y la otra etapa, y el tiempo se debe reducir el tiempo y el tiempo de la etapa, y el tiempo se debe aumentar el tiempo y el tiempo de la etapa, y el tiempo de la etapa se debe ser reducido y el tiempo de la etapa, y el tiempo de la etapa, y el tiempo de la etapa, se debe aumentar el tiempo y el tiempo de la etapa de la etapa. en consecuencia .
El estado de apertura y cierre de los dos vertederos de salida de zanja lateral se controla automáticamente de acuerdo con los requisitos del proceso establecidos . En la conmutación de las dos zanjas laterales en medio ciclo, en la sincronización preestablecida, la puerta de OJIR de la zanja de la salida original se debe cerrarse después de la salida de la salida de la salida de la salida pre-sedimentation de la salida pre-sedement de la salida de la salida. Tiempo de descarga de agua .
Cuando hay un problema con el sistema de control automático, se puede operar mediante control manual . durante el control manual, el tiempo de apertura y cierre y la secuencia de cada dispositivo deben llevarse a cabo de acuerdo con el modo de operación y lo mismo que el programa de control automático .}
El volumen de la parte bioquímica en el cálculo de la carga de lodo y la edad del lodo se puede calcular mediante la relación del volumen total de la zanja de oxidación * El tiempo bioquímico total al tiempo total de retención hidráulica .
36. Question: Our factory has two groups of Carrousel oxidation ditches with a designed daily processing capacity of 80,000 tons. Now only one system is running, with a daily processing capacity of 40,000 tons. After the new year, the second system will be activated, and the sludge of one system will be used to cultivate El lodo de los dos sistemas . Por favor, dígame cómo operarlo específicamente.
R: Se puede adoptar el método de cultivo de transferencia de lodo, es decir, el lodo residual de la zanja de oxidación que actualmente está en funcionamiento se puede transferir continuamente al otro grupo que se pondrá en funcionamiento .
37. P: Hable sobre sus puntos de vista sobre la tecnología de control automático de la industria del tratamiento de aguas residuales desde una perspectiva práctica, por ejemplo, el proceso Carrousel.
R: Hay muchos procesos de tratamiento bioquímicos, dependiendo del proceso . si se trata de un método tradicional de lodo activado aireado, no hay necesidad de control automático ., siempre que sea el control de protección de nivel de líquido y el control remoto manual de los equipos como las bombas, estará bien {}}} es mejor para usar el control automático para el control remoto de los equipos. zanja . Si hay una hélice submarina, se puede usar control de protección . El control de operación de rango . es diferente . Además de los requisitos anteriores, también es necesario considerar evitar que el lodo se hunda cuando el aireador se ejecuta lentamente o solo se ejecutan algunos aireadores, es decir, el estado de operación general de la aerator solo cumple con el control de DO, pero no puede cumplir con la regulación automática de la mezcla de agua de lodo .}}}}}}}}}}}}}}}
38. Pregunta: Ahora estamos probando dos grupos . El grupo 1 se inocula con el lodo de semillas, pero después de un mes, solo se encontró una gran cantidad de paramecium durante el examen microscópico, y la posibilidad de encontrar gusanos de campana era básicamente cero, con unos pocos nematodos como máximo; El grupo 2 no se agregó con lodo de semillas, y luego se agregó agua para la aireación . Después de un mes, una gran cantidad de gusanos de campana y algunas otras bacterias, como Paramecium, se encontraron durante el examen microscópico, pero el contenido de lodo de las dos piscinas fue muy baja .} Además, el oxígeno disuelto en el tanque de aireación es muy alto, generalmente entre 9-11 mg/l, y es raro estar por debajo de 6 mg/l . Nuestro soplador se ha activado como mínimo, y el oxígeno disuelto en el tanqu
R: La situación en el segundo tanque es similar, que es causada por una nutrición insuficiente y una aireación excesiva . El lodo está en un estado de crecimiento continuo y autoexidación, por lo que el tiempo de aireación debe controlarse estrictamente . si el volumen de lodos no se puede aumentar, se puede aumentar la atención intermedente solo {} a .
39. P: ¿Cómo debería calcularse la edad del lodo y el volumen de lodo residual del proceso de zanja de oxidación de carrousel para que la cantidad real no sea muy diferente de la cantidad calculada? ¿Existe una fórmula de cálculo simple o una fórmula general?
R: En la operación real, el volumen de lodo y la edad del lodo no se controlan en función de los cálculos, y lo mismo es cierto para otras formas de procesos de lodo activados .
40. Q: Nuestra fábrica trata principalmente de impresión y teñido y aguas residuales químicas . El lodo en el grupo bioquímico es solo 1 . 2g/l . sin protozoa y metazoo se encontró en el examen microscópico . el eflutinamente el eflozo y el metazoa no se encuentran en el examen microscópico . el eflutinamente el eflozo y el Metazoa no se encuentran en el examen microscópico . el efluyente no se encuentra el eflozo y el metazoa no se encuentran en el examen microscópico {}}} Estándar . Después de una semana de retorno de lodo a gran escala, todavía no hay cambios . SVI y SV% son muy altos, y no se ven bacterias filamentosas. ¿Qué medidas se deben tomar?
R: Se estima que el lodo ha sido envenenado y dañado . Es incorrecto aumentar el volumen de retorno . El volumen de descarga de lodo debe aumentarse, y el lodo residual descargado antes del daño o el lodo de otras plantas debe ser trasplantado .
41. Pregunta: Un parque industrial necesita construir un 30, 000 toneladas/planta de tratamiento de aguas residuales . Ahora una empresa ha propuesto un proceso de tratamiento de "diatomita + bioquímico" .} He visto introducciones sobre esta tecnología antes, pero los estatutos son muy diferentes. Exprese sus puntos de vista .
R: La diatomita es muy efectiva en el tratamiento de aguas residuales urbanas y tiene bajos costos operativos . Debe usarse con precaución en el tratamiento de aguas residuales industriales .
42. Pregunta: El método UASB se usa ampliamente en China, pero los resultados operativos también son muy diferentes . Las razones son, creo, varios aspectos: separador trifásico; Sistema de distribución de agua; Medidas de aislamiento . Aquí tengo algunas preguntas:
(1) Cuando se usa el método UASB, ¿el separador trifásico está diseñado de acuerdo con aguas residuales específicas? He visto que hay muchas compañías especializadas en la producción de separadores trifásicos en China, y el método U se usa principalmente en aguas residuales industriales . ¿Las diferentes propiedades de las diferentes aguas residuales industriales afectarán el uso normal del separador trifásico?
(2) El separador trifásico es la entrada inferior, y la distribución del agua es propensa al bloqueo . Me pregunto cómo el método U bien resuelve este problema.
(3) La reacción anaeróbica es mejor en 35 grados . ¿Cómo se logra el aislamiento de la piscina U? Especialmente cuando se usa una estructura de acero . ¿Cómo usar el biogás producido por la piscina U? Si la temperatura en la piscina U no cumple con los requisitos, ¿qué medidas se deben tomar al considerar el calentamiento?
Respuesta: El separador trifásico generalmente no está diseñado de acuerdo con aguas residuales específicas, pero solo considera el efecto de su estructura en la separación trifásica . El problema del bloqueo del sistema de distribución de agua es un problema inevitable de la distribución de agua porosa . Se puede resolver por retransco o al revés {}}}}}}} de la insulación del cuerpo del tanque, no se resuelven el carro de carpetas o el aire . requerido . Solo es necesario controlar la temperatura del agua de entrada .} Si la temperatura del agua de entrada es demasiado baja, se puede instalar un mezclador de vapor de agua de vapor en la tubería de entrada para calentarla a una temperatura adecuada con vapor . Sin embargo, entre los reactores anaeróbicos de alta eficiencia, no soy optimista sobre el tanque U porque el efecto del tratamiento es pobre y es pobre y es pobre y es el efecto de los egs. IC . Para el UASB construido, si el efecto del tratamiento no es bueno, se recomienda hacer algunas modificaciones, como agregar una tubería de retorno interna o agregar un tanque de sedimentación en la parte posterior .
43. Q: El requisito HRT de UASB es relativamente largo, la carga hidráulica es demasiado grande y el flujo de lodo es particularmente grave . El efluente de retorno interno a largo plazo lleva más lodo, que no es propicio para la formación de lodo granular . ¿Qué piensa qué piensa?
R: No es apropiado decir que configurar el retorno interno agravará el flujo de lodo . Esto es propicio para la formación de lodo granular, es decir, para aumentar la fuerza de corte ., por supuesto, hay muchos otros factores para la formación de la piscina granular y la mejora de la eficiencia del tratamiento del tanque U .}}}}
44. q: usamos Carrousel 2 000 Oxidation Ditch . El oxígeno disuelto en la salida generalmente se controla a aproximadamente 2 mg/l, y el valor máximo se controla a 3 .} 0 mg/l {{8} el volumen de agua del inleto de la inleta de 30,000 tons tons tons tons tons tons tons tons. Día . El cuerpo de la entrada a veces es bajo, con un valor promedio de 50 mg/l . El volumen efectivo de la zanja de oxidación es 14750m 3. El MLSS generalmente se controla a 3000 mg/L . el f/m obtenido es 0.0339 (no sé si este valor está correcto. Si este valor es correcto, entonces la carga de lodo es demasiado baja, ¿verdad? La edad del lodo generalmente se controla a los 15 días, el SV30 es 15 y SVI se trata de 50. No sé cómo ajustar el proceso para aliviar el fenómeno de la ejecución del lodo.
R: Según mi juicio, el lodo ha envejecido . contramedidas: aumentar la cantidad de lodo descargado y reducir la cantidad de oxígeno suministrado; Si se instala una hélice submarina en la zanja, el aireador se puede operar de forma intermitente .
45. Pregunta: La hidrólisis y la acidificación es un proceso de tratamiento difícil en el tratamiento de aguas residuales . Para el bacalao, algunas tasas de eliminación son muy bajas, y algunas son relativamente altas . en un proyecto de aguas residuales químicas que diseñó, la tasa de eliminación de COD de hidrólisis y la acidificación fue tan alta como {{3}%, pero una pequeña cantidad de una pequeña cantidad de aerente de un aerente de un aerente fue de un aerente de un aerente de un año fue tan alta como 40-50 requerido . La tasa de eliminación de bacalao de la hidrólisis y la acidificación de otro dispositivo de tratamiento de aguas residuales de impresión y colorante generalmente se trata de 15-20%, pero la tasa de eliminación de cromaticidad es muy alta . El requisito de pH de hidrólisis y la acidificación no es tan alta como se describe en los datos . entre pH 6 y 10, pero 10, pero el efecto, pero es mejor que el efecto no sea tan alto como se describe en los datos {}}} 8. ¿Qué piensas de esto?
R: Usted dijo que la tasa de eliminación de bacalao de la hidrólisis y la acidificación de las aguas residuales químicas puede alcanzar el 40 ~ 50%, y se requiere una pequeña cantidad de aireación . Este es un caso especial y no se puede decir que se dice que el efecto real de la acidificación, la mayor parte del bacalao puede estar óxido, que no está óxido por las condiciones de la aerio (si no hay una gran cantidad de aerio) {3 {3}. La tasa de eliminación disminuirá significativamente .
46. P: De acuerdo con el propósito original y la función del separador trifásico, UASB no debe tener retorno de lodo, pero las siguientes preguntas surgen de esto: (1) ¿Cómo reponer el lodo cuando el reactor UASB se queda sin lodo? (2) Cuando el reactor UASB se ve afectado, la concentración de lodo fluctúa . ¿Cómo restaurarlo a un estado estable lo antes posible? (3) Al descargar el lodo inorgánico en el reactor UASB, ¿cómo restaurarlo a la concentración de lodo requerido lo antes posible?
R: Si el lodo se pierde en el grupo de U, será inútil incluso si se puede devolver el lodo, porque la velocidad de flujo ascendente del reactor aumentará en consecuencia cuando se devuelva el lodo . Cuanto mayor es el volumen de retorno más grande, mayor es la pérdida de lodo ., la mayoría de los piscinas de U no tienen el retorno de sludge {{2} cuando la mayoría de las que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que tienen la mayoría de las piscinas, la mayoría de las piscinas de U no tienen la mayoría de las piscinas, que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que dan la mayoría de los que tienen la mayoría de los piscinas. Las piscinas U todavía tienen retorno de lodo, porque se agrega un tanque de sedimentación después del grupo de U, pero no hay muchos de estos procesos . Si este es el caso, es mejor usar EGSB o IC . Hasta donde sé, el grupo de U es principalmente compuesto de sludos floculentes . además, el reactor no es lo que es un tasa de flujo despliegado, no se compone principalmente, el tasa de flujo REING, no se puede actualizar el tasa de flujo floculente. La retención de lodo no es mucho, y la carga de volumen no se puede aumentar . no hay retorno de lodo en un grupo U típico, el efluente aún se puede devolver .
47. P: La razón por la cual UASB tiene una alta eficiencia de eliminación de contaminantes se debe principalmente al papel del lodo granular, pero usted dijo que es un lodo floculado . ¿Cómo puede ser esto?
R: No dije que no hay un lodo granular en el grupo de U, pero dije que es principalmente lodo floculento, porque la mayoría de los UASB son así, que también es la razón por la cual la carga de volumen de la piscina U es baja (en relación con EGSB e IC) . Porque la por qué la piscina U no puede ser básicamente un sludge IC, y el sludge de los sludge de alto nivel, y el sludge de los sludge pequeños tiene un sodgio pequeño y el sludge de los sludge pequeños, y el sludge es un sludge pequeño y el sludge de los sludge. Mecanismo de formación y condiciones de lodo granular . No expandiré este aspecto, pero puedo explicar que la velocidad de flujo ascendente del reactor es una de las condiciones importantes, y UASB no puede cumplir completamente con este requisito .
48. P: Para controlar la pérdida de lodo UASB, ¿podemos agregar una tubería de retorno en la parte superior para controlar su relación de retorno y formar una circulación interna?
A: ¡Muy buena sugerencia! Sin embargo, el propósito de esto es principalmente facilitar la formación de lodo granular, aumentar en gran medida la proporción de lodo granular y aumentar la retención de lodo .
49. P: ¿Agregar una tubería de retorno en la piscina UASB afectará la tasa de flujo ascendente del agua?
R: Sí, aumenta la velocidad ascendente de la zona de circulación, que también es el propósito de configurar la circulación . Aunque el desbordamiento de lodo del reactor no se puede evitar en la etapa temprana, puede mezclar completamente el lodo y el agua, que también es una granulación de tobogán y aumentar la retención de lodos .}}}}}}}}} el efecto después de un período de tiempo de deporte de la toba y aumentar la retención de lodos .}}}}}}}}}} el efecto después de un período de tiempo de conducto de la toba y aumentar la retención de lodo {{}}}}}}}}} el efecto después de un período de tiempo de conducto de la toba y aumentar la retención de lodos {{}}}
50. P: Si el tanque UASB agrega un tubo de retorno interno y la velocidad creciente del agua aumenta, ¿tendrá efectos secundarios en el separador trifásico?
R: No lo creo, porque está a reflujo desde la parte inferior del separador trifásico hasta el fondo, lo que no afectará la velocidad ascendente del separador trifásico .
51. P: Si el tanque UASB no tiene un retorno interno, ¿qué se debe hacer si se descarga demasiado lodo durante la descarga de lodo?
R: Debido a que el lodo no fluye, no hay ningún problema que haya mencionado . si se configura un tanque de sedimentación por separado, el lodo tendrá que devolverse, pero el tamaño del flujo de retorno solo puede reflejar la velocidad de facturación o la velocidad de circulación del lodo en todo el sistema, y no tiene nada que hacer con la cantidad de lodo en el sistema . en otras palabras, si el sludge no es una gran cantidad de secreción, si no es lo que es lo que no es el sludge. El flujo de retorno de lodo es, la cantidad de lodo en el sistema no se verá afectado (sin considerar el factor de crecimiento del lodo) .